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Li将铆接后壁板受力简化为厚壁筒内外受均匀的压力、镦头覆盖区受轴向的压力，单元受力分析如图3所示，得出了其径向和周向应力表达式，以及轴向力均布作用下的表达式，但该理论没有考虑无头铆钉连接干涉量和径向应力沿轴向分布不均的情形，对于此问题，目前还没有较好的解决方法。图3厚壁筒受力分析图无头铆钉在大型飞机壁板使用中需满足一定的干涉量要求，干涉量有两种表示方式：相对干涉量，其中a为配合前孔的半径，a1为干涉配合后孔的半径。式中，Pr为铆钉与孔的接触压力，Pz为镦头与被连接件之间的接触压力，Re为镦头直径，r0为铆钉初始直径。吴森同样根据厚壁筒理论，以平面应变、有限边界情况和理想弹塑性材料的假设进行了干涉配合紧固件孔的弹塑性分析，给出了便于分析计算弹性极限干涉量，塑性区半径，弹、塑性区内的径向和轴向应力分布的参数方程。当干涉配合处于弹性阶段时，其应力分布模型为：弹性极限干涉量为：当处于塑性配合时，孔边应力分布模型在弹性区内为：在塑性区内为：式中，E、v为材料的弹性模量和泊松比，O-s为材料屈服强度，p为干涉配合的塑性半径。沃顿HUCK铆钉的优势。欢迎来电咨询沃顿！湖南奥克宁可HUCK铆钉C50LR-BR24-

加拿大学者Li等应用中子衍射技术、微应变测量方法研究了铆接过程及其搭接结构在受力作用下的残余应力应变场分布，然后与数值模拟结果相比较得出，有限元分析得到的应力应变结果和试验得到的基本一致，应力应变在板料厚向和径向为非线性不均匀分布；同时研究了配合间隙和摩擦系数对单排三钉搭接结构应力应变分布的影响，结果表明，配合间隙减小，残余应力增大，孔边应力比较大位置也随之改变，如图4所示。图4无头铆钉铆接应力场分析波兰学者Wronicz等利用X射线衍射仪和微应变片测量了铆接过程中被连接件的应力应变，并与FEM计算结果进行了比较。结果显示，较高的压铆力和带铆接补偿的铆钉具有更高的应力和应变，故认为在铆接孔附近存在高的应力和应变梯度。Atre等应用有限元法研究了铆接过程中密封剂和残留切屑对干涉连接质量和残余应力的影响，得出密封剂增加了孔间的残余圆周应力。德国学者BahaII等研究了平锥头铆钉的安装过程，分析铆接力、钉孔配合间隙、摩擦系数和铆钉长度对被连接件接触面间残余应力状态和残余接触压力的影响，认为铆接力和铆钉长度对径向残余应力影响较大，摩擦系数对镦头形状影响，但对残余应力分布影响不大。四川单面HUCK铆钉BOM-R10-江苏HUCK铆钉的市场价格。欢迎来电咨询沃顿！

Chen等研究发现铆接过程中位移加载曲线的两个拐点分别对应于铆钉材料的屈服点和铆钉与钉孔接触位置，并开发了一种参数化三维有限元铆接模型，可实现快速计算。Zhang等依据铆钉的变形将铆接过程划分为弹性、塑性和回弹3个阶段，建立了相应的力学模型，并利用有限元仿真进行验证，但该过程没考虑被连接件的变形情况。牟伟强、宋丹龙等分别利用幂**硬化理论和主应力法建立了无头铆钉在金属构件、CFRP/A1复合构件压铆过程中的压铆力计算公式，但没涉及被连接件存在干涉量的情形。壁板变形分析铆接过程中，由于钉杆在长度方向沿径向变形不均匀，造成铆钉孔沿轴向膨胀不均，同时受到镦头的挤压作用，使钉孔周围产生一定的变形，大量的铆钉连接使壁板产生更加复杂的装配变形。目前对于被连接件的变形研究主要集中于其在受力状态下的变形情况，而对铆接过程本身引起的变形研究较少。Markiewicz利用圆板和正方形板研究了铆接过程的成形机理，并依据被连接件应变随时间变化将铆接过程分为7个阶段。Bedair研究了薄壁拼接结构受载时因载荷分配不均而产生的复杂应力应变场分布，发现由于载荷分配不均引起的面内弯曲应力会导致连接件产生波浪式起伏

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